2026. Курсовой проект - Гостиница с кафе 36,58 х 16,42 м в г. Себеж | AutoCad 1. Схема планировочной организации земельного участка 2. Архитектурное решение 3. Объёмно-планировочное решение 4. Конструктивное решение 5. Противопожарные мероприятия 6. Антикоррозийная защита строительных конструкций 7. Инженерное оборудование Список использованных источников Участок для размещения здания находится в национальном парке на берегу озера. В проектируемое здание предусмотрен один вход для посетителей и для сотрудников гостиницы. На первом этаже здания размещаются: зал кафе на 24 посадочных места, кухня ресторана и необходимые помещения для приготовления и хранения продуктов, рецепция гостиницы, прачечная и технические помещения. Над первым этажом на отм. +3.200 располагается технический этаж, вход на который осуществляется с лестничной клетки на отм.+3.150. На втором и мансардном этажах находятся: одноместные и двухместные номера, комнаты персонала и технические помещения. На каждом из этажей располагается по 5 двухместных и по 2 одноместных номера. В итоге гостиница вмещает 24 постояльца, по 12 человек на каждом из жилых этажей. С этажей предусмотрен один эвакуационный выход по лестнице 1-го типа. 1. Площадь застройки - 176.0 кв.м 2. Строительный объем - 960.0 куб.м, 3. Общая площадь здания - 1226.6 кв. м, 4. Общая площадь помещений - 1113.8 кв.м 5. Степень огнестойкости - II 6. Класс конструктивной пожароопасности - СО 7. Класс функциональной пожароопасности - Ф2 Наружные стены – 4-х слойные. Внутренний несущий слой толщиной 380 мм - из утолщённого пустотелого кирпича КУРПу 1.4НФ/100/1.4/25/ГОСТ 530-2007 на растворе М75. Второй слой – утеплитель – Rockwool Кавити Баттс толщиной 100 мм. Третий – воздушная прослойка толщиной 40 мм. Четвёртый – наружный слой толщиной 120 мм – из лицевого пустотелого утолщённого кирпича КУЛПу 1.4/100/1.4/25/ГОСТ 530-95 на растворе М75. Связь наружного слоя с основной кладкой обеспечивается с помощью металлических скоб из нержавеющей проволоки Ø 4 мм. Наружные стены мансарды - 3-х слойные. Внутренний несущий слой толщиной 380 мм - из утолщённого пустотелого кирпича КУРПу 1.4НФ/100/1.4/25/ГОСТ 530-2007 на растворе М75. Второй слой – утеплитель – Rockwool Фасад Баттс толщиной 120 мм. Третий – штукатурка по сетке толщиной 20 мм. Внутренние стены – кирпичные из утолщённого керамического кирпича марки КУРПу 1.4НФ/100/1.4/25/ГОСТ 530-2007 на цементно-песчаном растворе марки 75 толщиной 380 мм. Перегородки – перегородки санузлов кирпичные из одинарного полнотелого кирпича марки КОРПо НФ/100/2.0/15/ГОСТ 530-2007 на цементно-песчаном растворе марки 75 толщиной 120мм. Перемычки – сборные железобетонные по серии 1.038.1-1 вып. 1,4 заводского изготовления. Перекрытия – сборные железобетонные безопалубочные круглопустотные плиты толщиной 220 мм заводского изготовления по чертежам КЖ-911/01/60/09 завода ЖБИ-1 г. Пскова. Крыша – двускатная, деревянная, стропильная, с деревянной обрешёткой. Утеплитель – Rockwool Лайт Баттс, толщиной 200 мм. Кровля – металлочерепица “Rannila”. Лестницы – двухмаршевая. Первые три марша - из монолитного бетона по металлическим косоурам. Два верхних марша – железобетонные, сборные, заводского изготовления, по чертежам завода ЖБИ-1 г. Пскова. Фундаменты – ленточные сборные из плит железобетонных для ленточных фундаментов по ГОСТ 13580-85 и бетонных блоков для стен подвалов по ГОСТ 13579-78*. Основанием фундаментов является глина полутвёрдая, тонкослоистая, тёмно - коричневая.
Дата добавления: 23.04.2021
1. Тип котла: барабанный, с естественной циркуляцией; 2. Паропроизводительность Дпе = 35 т/ч; 3. Давление перегретого пара Pпе = 2,4 Мпа; 4. Температура перегретого пара tпе = 250 °C; 5. Температура питательной воды tпв = 115 °C; 6. Топливо: мазут сернистый М40. 7. На основе анализа основных характеристик котельного агрегата 8. (паропроизводительность, температура, давление перегретого пара и т.д) и заданного топлива: 9. выбираются основные компоновочные решения; 10. выбирается способ сжигания топлива; 11. рассчитываются параметры опорных точек тепловой схемы котла; 12. определяется расход топлива и коэффициент полезного действия; 13. выбираются и обосновываются расчетами горелочные устройства; 14. производится тепловой расчет и конструируется топочная камера; 15. конструируется ступени пароперегревателя; 16. конструируются низкотемпературные поверхности нагрева (экономайзер и a. воздухоподогреватель) ; 17. выполняется тепловой расчет котла на 100% нагрузку; 18. рассчитывается контур с естественной циркуляцией; 19. выполняется проверка основных критериев надежности; 20. производится гидравлический расчет пароперегревателя; 21. выполняется аэродинамический расчет газового тракта котла; 22. выбирается размер и количество тягодутьевых машин.
Содержание ПЗ: Введение 1 Выбор тепловой схемы и основных конструкционных характеристик 2 Тепловой баланс котла 3 Выбор и обоснование типа и количества горелок, их размещение на стенах топочной камеры 4 Выбор основных конструктивных характеристик топки 5 Расчет и конструирование поверхностей нагрева 6 Расчет контура с естественной циркуляцией 7 Проверка основных критериев надежности циркуляции 8 Гидравлический расчет пароперегревателя 9 Аэродинамическая схема газового тракта котла 10 Расчет выбросов окислов азота 11 Расчет на прочность элементов котла Заключение
Заключение: В ходе конструирования парового барабанного котла с естественной циркуляцией паропроизводительностьюДпе= 35 т/ч, давлением перегретого пара Рпе = 2,4 МПаи температурой перегретого пара tпе = 250 оС, температурой питательной воды tпв = 115 оС работающий на мазуте сернистом марки «М40». Применены следующие конструкторские решения: - камерная топка, П-образная сомкнутая компоновка котла; - пароперегреватель выполнен из одной конвективной ступени; - температура горячего воздуха tгв = 250оС; - регенеративный воздухоподогреватель; - подогрев воздуха в калорифере перед подачей в воздухоподогреватель; - температура после калорифера tвп = 70оС; - коэффициент полезного действия котлаη 92,46 % - расход топлива Вр = 0,65 кг/с; - однофронтальное 2-х ярусное расположение вихревых газомазутных горелок; - 3 горелки, мощностью по 10 МВт; - ширина топочной камеры am = 3.52 м; - глубина топочной камеры bm = 3.52 м; - высота топки Hm = 10,34 м; - объем топки Vm = 119,29v3; - площадь стен топки Fm=144,52 м2; - тепловое напряжение топочного объема qv = 210 кВт/м3 - теплонапряжение сечения qF = 2021,75 кВт/м2 - температура уходящих газов tух.г = 140 °С; - расчитанная температура газов на выходе из топки равная ϑ”m = 982oC - тепловое напряжение в зоне активного горения qл.г = 427,86 кДж/м2 - температура газов на выходе из зоны активного горения ϑ”а.г = 1357,63 oC Тепловая схема пароперегревателя состоит из одной конвективной ступени и дополнительнойповерхности, экранирующей потолок топки и конвективной шахты. Из барабана пар последовательно поступает в потолочный перегреватель. Он выполняется газоплотным из труб диаметром 60 мм с варкой полосы между ними 20 мм. Приращение энтальпии Δh=75 кДж/кг. После дополнительной поверхности пар поступает вдвухходовую конвективную ступень перегревателя. Она выполняется из стали 20. Наружный диаметр труб принят 32 мм, и трубы в пакете располагаются с шагами S1 = 96 мм и S2 = 48 мм. Толщина стенки трубы 4 мм. Глубина пакета по ходу газов равна 0,72 м. Температура перегретого пара на выходе из конвективной ступени 250 ˚С. Приращение энтальпии пара Δh=8 кДж/кг. (без учета впрыска) Площадь поверхности теплообмена F=56м2. Глубина конвективной шахты равна 2 м, ширина – 3,52 м высота -6,86 м. Глубина подъёмной конвективной шахты равна 0,95 м, а её высота равна 9,855 м. Применен регенеративный воздухоподогреватель с интенсифицированной набивкой, 1 ротор с высотой набивки холодной части – 0,68 м, горячей – 1,08 м Экономайзер с мембранным оребрением располагается в конвективной шахте параллельно фронту котла. Гладкие трубы изготавливаются из стали 20 диаметром 32 мм с толщиной стенки 4 мм. Трубы расположены в шахматном порядке с поперечным шагом 92 мм и продольным шагом 48 мм. Температура воды на выходе из экономайзера 229 ˚С, экономайзер выполнен кипящим, колличество пара на выходе из него – 6,5 %. Приращение энтальпии воды Δh=525,93 кДж/кг. Площадь поверхности теплообмена F=464 м2. Определены сопротивления каждого участка газового тракта котла, а так же суммарное сопротивление h 2164 Па - Суммарный перепад напоров в газовом тракте котла ΔHп, который должен обеспечить дымосос, равен 2246,22 Па. - Установлено 2 дымососа на котел. - Расчетный расход газов Qр через один дымосос равен 7,59 м3/с. - Расчетный напор газов Hр, который рассчитывался с учетом сопротивления тракта от котла до дымовой трубы, составил 2778,76 Па. - По расчетному расходу газов Qр и приведенному расчетному напоруHпрп = 2413 Па выбран центробежный дымосос Д–13,5 с частотой вращения 980 об/мин. - Мощность, потребляемая дымососом, составляет 28 кВт при коэффициенте полезного действия 68%. Рассчитан контур с естественной циркуляцией (задний экран топочной камеры) и проверены основные критерии надежности его работы. Также проведен гидравлический расчет пароперегревателя с определением сопротивления парового тракта котла и давления в барабане. Основные результаты расчета циркуляционного контура: - скорость циркуляции равна W0 = 1,2 м/с; - гидравлическое сопротивление опускных труб составляет Δpоп = 9500 Па; - расход воды через контур равен Дц = 46,36 кг/с; - паропроизводительность контура Дк = 1,21 кг/с; - кратность циркуляции k = 38,19; - полезный напор в экранах топочной камеры Sполэкр = 15600 Па - полезный напор пароотводящих труб Sполотв = -6822 Па - циркуляция данного контура удовлетворяет всем основным критериям надежности. Основные результаты гидравлического расчета пароперегревателя: - суммарный перепад давления в паровом тракте котла составляет Δpпе = 0,438 МПа; - давление в барабане котла равно pб = 2,84МПа; Рассчитаны выбросы оксидов азота в атмосферу, полученное значение (149 мкг/м3) меньше предельно допустимого значения (250 мкг/м3), не требуется применение дополнительных мер азотоулавливания. Рассчитаны на прочность некоторые элемента котельной установки: крайняя труба фестона, выходной коллектор потолочного пароперегревателя, змеевик конвективного пароперегревателя.
Дата добавления: 24.04.2021
ВВЕДЕНИЕ 1 ВОДООТВОДЯЩАЯ СЕТЬ ГОРОДА 1.1 Определение расчетных расходов бытовых сточных вод 1.2. Определение расчетных расходов сточных вод промышленного предприятия. 2 ПРОФИЛЬ БЫТОВОЙ СЕТИ. 2.1 Определение расчётных расходов для отдельных участков сети. 2.2 Гидравлический расчет водоотводящих коллекторов производственно-бытовой сети. 2.3 Расчет дюкера 2.4 Гидравлический расчет дождевой сети. БИБЛЕОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК. Населенный пункт расположен в Вятской области Плотность населения, чел./га: I района - 400 II района - 300 Норма водоотведения, л/чел.сут I района - 180 II района - 220 Характеристика грунтов - глина Агрессивность грунтовых вод к бетону - неагр. Средняя глубина залегания грунтовых вод, м - 5 Преобладающее направление ветров - С-3 Ширина проезжей части улиц, м - 10 Ширина тротуаров, м - 4 Промышленное предприятие: Местоположение предприятия указано на плане.
1. Исходные данные 2. Программа проектирования 2.1. Характеристика климатического района 2.2. Характеристика участка строительства 3. Объемно-планировочные и конструктивные решения 3.1. Общая часть 3.2. Описание здания до реконструкции 3.3. Реконструктивные мероприятия, которые произведены в производственном корпусе 3.4. Описание здания после реконструкции 3.5. Конструктивное решение здания 4. Расчет годовых эксплуатационных расходов 4.1. Основные технико-экономические показатели, необходимые для расчета эксплуатационных расходов 4.2. Методика расчета полных годовых эксплуатационных расходов Сэ 4.3. Текущий ремонт производится с целью предупреждения преждевременного износа строительных конструкций зданий, сооружений и их инженерных систем 5. Требования охраны труда и техники безопасности 6. Противопожарные требования 7. Литература
Фундаменты – железобетонные, с использованием башмаков стаканного типа и фундаментных балок. Стены – из трехслойных панелей с утеплителем. Покрытия – совмещенные, с вентилируемыми воздушными прослойками по железобетонным балкам. Перекрытия (многоэтажного производственного здания) – железобетонные балочные, с использованием плит перекрытия и покрытия по ригелям. Полы – в соответствии с назначением помещений, современного индустриального типа. Лестницы – сборные железобетонные крупноэлементные. Заполнение проемов – оконными блоками, ленточным или витражным остеклением, с использованием стеклопрофилита, стекложелезобетонных панелей и других современных материалов и изделий. Ворота – по сериям каталога индустриальных изделий для промышленного строительства. В ходе разработки проекта реконструкции требуется обеспечить: удобство функционального процесса с учетом требования экономичности принятых решений, оптимальные ограждающие функции конструкций зданий, благоприятный световой режим и световую обстановку в помещениях здания. Тип производственного корпуса – пролетный. Здание имеет четыре пролета. В здании расположено четыре лестничных клетки. Конструктивная схема производственного корпуса: каркасная схема с поперечными ригелями, которые образуют пространственные рамы, что обеспечивает прочность, жесткость и устойчивость здания. Шаг колонн в продольном направлении 6 м, в поперечном 9 м (ширина пролета). Реконструктивные мероприятия, которые произведены в производственном корпусе: увеличена сетка колонн, стала равной 6 х 12 м (взамен сетки колонн 6 х 9 м).
ВВЕДЕНИЕ 1 КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА И УЧАСТКА СТРОИТЕЛЬСТВА 2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГАЗОПРОВОДА 2.1 Определение плотности и теплоты сгорания природного газа 2.2 Анализ основных параметров системы газоснабжения 2.2.1 Внутридворовая сеть газопровода 2.2.2 Внутридомовой газопровод 2.3 Определение годового и расчетного часового расхода газа 2.4 Гидравлический расчет газопроводов низкого давления 2.4.1 Гидравлический расчет наружных газопроводов 2.4.2 Гидравлический расчет внутридомового газопровода 3.1 Подбор котлоагрегатов 3 ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 3.1 Технико-экономическая оценка двухконтурного настенного котла 3.2 Расчет экономической эффективности 4 АВТОМАТИЗАЦИЯ ГАЗОВОГО КОТЛА VAILLANT ATMOTEC PRO VUW 4.1 Основные положения 4.2 Контрольно-измерительные приборы 4.2.1 Местные приборы 4.2.2 Системы автоматического контроля 4.3 Сигнализация 4.4 Технологическая и аварийная защита 4.5 Автоматическое регулирование 4.6 Спецификация оборудования 4.7 Технико-экономическая эффективность автоматизации газового котла 5 БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ ЖИЛОГО ДОМА 5.1 Техника безопасности при электросварочных и газопламенных работах 5.1.1 Общие требования 5.1.2 Требования безопасности во время работы 5.1.3 Требования безопасности по окончании работы 5.2 Техника безопасности при монтаже внутренних систем 5.2.1 Общие требования 5.2.2 Требования безопасности во время работы 6 ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА 6.1 Краткое описание методов производства по укладке газопровода 6.2 Производство работ при пересечении естественных и искусственных преград и автодорог 6.3 Испытание газопровода 7 ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА 7.1 Охрана окружающей среды при строительстве объекта 7.1.1 Охрана и рациональное использование земель 7.1.2 Охрана воздушного бассейна района расположения объекта от загрязнения 7.1.3 Охрана поверхностных и подземных вод от загрязнения и истощения 7.2 Охрана окружающей среды при эксплуатации 7.2.1 Охрана и рациональное использование земель 7.2.2 Охрана воздушного бассейна района расположения объекта от загрязнения 7.2.3 Охрана поверхностных и подземных вод от загрязнения и истощения 7.2.4 Охрана окружающей среды при складировании (утилизации) отходов промышленного производства ЗАКЛЮЧЕНИЕ СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ПРИЛОЖЕНИЕ 3 ПРИЛОЖЕНИЕ 4 В поселке преобладают индивидуальные дома. Численность населения составляет 742 человек. Для газификации жилых домов № 1, 2 и 3 в п. Фетинино необходимо строительство распределительных газовых сетей протяженностью 162 м. В целях экономической эффективности на систему отопления принято поставить газовые котлы. Газ используется для нужд отопления, горячего водоснабжения и приготовления пищи. Газовое оборудование населенного пункта:
Рельеф участка спокойный. Нормативная глубина промерзания составляет 1,5 м. коррозийная активность грунтов средняя. Грунт является сильнопучинистым. В зоне прокладки газопровода залегает суглинок. Глубина заложения газопровода составляет 1,21–1,53 м до верха трубы. Расчетная температура наружного воздуха -32 оС. Подземные воды обнаружены на глубине 1,5 м. В проекте разработана и рассчитана схема газоснабжения с учетом подключения к ранее запроектированному распределительному подземному газопроводу низкого давления Ду 110х10 мм. Для прокладки газопровода приняты полиэтиленовые из длинномерных труб по ГОСТ Р50838-2009 110х10,0 мм и 32х3,0 мм, изготовленные из ПЭ80 с SDR11 и соединительные детали этого же типа. Коэффициент запаса прочности не менее 2,5. Соединение полиэтиленовых труб выполняется деталями с закладными нагревателями. В местах выхода полиэтиленового газопровода на стены жилых домов выполняют цокольный ввод производства ООО «Устюггазсервис» с неразъемным соединением на вертикальном участке. Дно траншеи до укладки выравнивается слоем песка толщиной 10 см согласно отметке профиля. В траншее на высоту 20 см газопровод присыпается песком. Проектов предусмотрена пассивная защита стального настенного газопровода от электрохимической коррозии покрытием желтого цвета из одного слоя грунтовки «Universum» Финиш А12. Отключающее устройство устанавливается при выходе газопровода из земли на стены жилых домов. Расчетный расход газа на комплекс составляет 9,8 м3/час. Теплотворная способность газа 46,95 МДж/м3. Давление газа в точке подключения составляет 2 кПа. Диаметр проектируемого газопровода принимается из условия использования газа на нужды пищеприготовления и котла. Проектные работы выполнены в соответствии с «Правилами безопасности систем газораспределения и газопотребления» ПБ 12-529-03, СНиП 42-01-2002, СП 42-101-2003, СП 42-102-2004, СП 42-103-2003, ГОСТ 21-610-85, ГОСТ 21.101-97. Строительно-монтажные работы вести в соответствии с «Правилами безопасности систем газораспределения и газопотребления» ПБ 12-529-03, СНиП 42-01-2002, СП 42-101-2003, СП 42-102-2004, СП 42-103-2003, ГОСТ 21-610-85, ГОСТ 21.101-97.
Физические характеристики газа:
В д ипломном проекте произведен гидравличес кий расчет газоснабжения жилых домов поселка Фетинино Вологодской области. Подобраны диаметры трубопроводов. Проектируемый подземный газопрово низкого давления выполне н из полиэтиленовых труб ∅100х10,10 , ∅32х3,0 ГОСТ Р508 38- 200 9. Соединение полиэтиленовых труб выполняется деталям и с закладными нагревателями. В зоне прокладки газопровода залегают су гл ин ки от по лут вер до й до те куче й ко нс исте нц ии, пес ки гравелистые,супеси и г ли ны. Гру нт ы н а п ло ща дке я вл яютс я сильнопучинистыми. Г луб ин а про мерз ан ия: су гл ин ко в и г ли ны -1,56 м, пес ко в - 2,0 3 м, су пес и - 1, 95 м. По дзе мн ые во ды по тр ассе встрече ны н а г луб ине 0,5 - 8,0 м. Рабочим прое кто м пре дус мотре но стро ите льст во по дзе мно го г азо про во да из полиэтиленовых труб об ще й прот яже нност ью 162 м. в поселке Фетинино Вологодского района. Проектируемый г азо про во д н из ко го д ав ле ни я пре дн аз наче н д ля г аз иф ик ац ии ж ил ых до мо в. Прокладка г азо про во да пр ин ят а по дзе мн ая и н адзе мн ая ( по ф ас ад ам до мо в). Газопровод н а в ыхо де из зе мл и з ак люч ит ь в фут ляр. По о ко нч ан ии стро ите ль но- мо нт аж ны х р абот зе мл и, от ве де нн ые во вре ме нное по льзо ва ние, воз вр ащ аютс я зе мле по льзо вате ля м в состо ян ии, пр иго дно м д ля ис по льзо ва ни я и х по н аз наче ни ю. Пере дач а восст ан ав ли вае мы х зе ме ль офор мл яетс я а кто м в уст ано вле нно м пор яд ке. Все стро ите ль но- мо нт аж ные р абот ы про из во дятс я пос ле до вате ль но и не со вп ад ают во вре ме ни. З агр яз ня ющ ие ве щест ва, в ыбр ас ыв ае мые в ат мосферу, нос ят кр ат ко вре ме нн ый х ар актер и не о каз ыв ают вре дно го воз де йст ви я н а ат мосфер ны й воз ду х в пер ио д стро ите ль но- мо нт аж ны х р абот. Проектируемый объе кт пр и е го э кс плу ат ац ии не я вл яетс я источ ни ко м з агр яз не ни я о кру жа юще й сре ды. Проектируемый г азо про во д в пер ио д э кс плу ат ац ии р абот ает а вто но мно и не требует посто ян но го пр исутст ви я обс лу жи ва юще го персо на ла, поэто му о н не я вл яетс я источ ни ко м з агр яз не ни я о кру жа юще й сре ды от хо да ми про из во дст ва и потреб ле ни я. Меро пр ият ия по о хр ане поч в от от хо до в про из во дст ва и потреб ле ни я не пре дус матр ив аютс я. Проектируемый г азо про во д в пер ио д э кс плу ат ац ии не я вл яетс я источ ни ко м з агр яз не ни я по вер хност ны х и по дзе мн ых во д. Пос ле мо нт аж а в ыпо лн яетс я ис пыт ан ие г азо про во да н а проч ност ь и гер мет ич ност ь с жат ым воз ду хо м по д д ав ле ние м. Из из ло же нно го в ыше с ле дует, что стро ите льст во по дзе мно го г азо про во да и е го э кс плу ат ац ия не о ка жет з амет но го в ли ян ия н а с ло жи вшу юс я э ко ло гичес ку ю с иту ац ию р айо на р аз ме ще ни я объе кт а.
Дата добавления: 30.04.2021
В работе решаются следующие вопросы по отоплению: -расстановка оборудования; -расчет теплопотерь и тепловой мощности; -определение расчетных расходов теплоты; -расчет отопительных приборов. Система отопления принята двухтрубная, тупиковая с верхней разводкой по-дающей и обратной магистрали, с искусственной циркуляцией. Трубы систем отопления приняты стальные водогазопроводные. На каждом стояке установлен вентиль и пробковый кран. В качестве отопительных приборов в квартирах приняты биметаллические секционные радиаторы «Сантехпром БМ», производитель на ОАО «Сантехпром» г. Москва, а на лестничных клетках Чугунные секционные радиаторы CHE. RAD. ЧМ1-70-500. Производитель ОАО «Чебоксарский агрегатный завод».
Исходные данные Район строительства Санкт Петербург Ориентация фасада СЗ tн, оС -26 Z, сут 220 tоп, оС -1,8 Этажность 3 Высота этажа H, м 3,0 Чердак Неотапливаемый чердак Подвал Неотапливаемый подвал Схема системы отопления 2-х трубная с верхней разводкой Тепловые сети t1=120 t2=70 Смесительный насос Параметры т/н в СО tг=95 tо=70 Температура в жилой комнате (ЖК), оС 20 Температура в жилой комнате, угловой (ЖК УГ), оС 22 Температура на кухне (КХ), оС 18 Температура на лестничной клетке (ЛК), оС 16 Размер окон, м 1,3х1,8 Размер балконной двери, м 2,0х0,7
Содержание: Теплотехнический расчет наружных ограждений Определение теплопотерь через наружные ограждающие конструкции здания Выбор и расчет отопительных приборов Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления Вентиляция
Дата добавления: 03.05.2021
ВВЕДЕНИЕ 5 1 РАСЧЕТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ 6 1.1 Исходные данные 7 1.2 Расчетные характеристики материалов 7 1.3 Выбор конструктивной схемы, компоновка сечения 8 1.4 Нагрузки и воздействия 11 1.5 Статический расчет плиты покрытия 14 1.6 Расчет геометрических характеристик приведенного сечения 14 1.7 Расчет по первой группе предельных состояний 16 1.8 Расчет по второй группе предельных состояний 18 2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГНУТОКЛЕЕНОЙ БАЛКИ 19 2.1 Исходные данные 19 2.2 Расчетные характеристики материалов 19 2.3 Сбор нагрузок 20 2.4 Статический расчет 22 2.5 Геометрические характеристики балки 22 2.6 Расчет по предельным состояниям 1 группы 2.7 Расчет по предельным состояниям 2 группы 3 Статический расчет поперечной рамы 28 4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ДОЩАТОКЛЕЕНОЙ КОЛОННЫ 29 4.1 Исходные данные 4.2 Расчётные характеристики материалов 30 4.3 Сбор нагрузок на раму 30 4.4 Конструктивный расчет колонны по 1 группе предельных состояний 33 4.5 Расчет узла защемления колонны в фундаменте. 5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ЖЕСТКОСТИ И ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ НЕИЗМЕНЯЕМОСТИ ЗДАНИЯ 6 МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЗАЩИТЕ КОНСТРУКЦИИ ОТ ВОЗГОРАНИЯ И БИОЛОГИЧЕСКОГО ПОВРЕЖДЕНИЯ 6.1 Защита конструкций от возгорания 6.2 Защита конструкций от биологических повреждений 39 7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 41 Приложение А – Статический расчет рамы в программе SCAD 45
Номинальные размеры плиты в плане 1.1×4 м. Нижняя обшивки плиты выполнены из фанеры повышенной водостойкости марки <12] (нижняя толщиной 6.5 мм – 5 слоёв) из лиственницы; ребра из досок 1 сорта породы сосна. Все деревянные элементы подвергнуты механической обработке. Пароизоляция из пароизоляционной плёнки (пароизоляционный барьер) марки «ЮТАФОЛ Н – 96» (=0,17 мм, =96 г/м3). Теплоизоляционный слой плиты отсутствует Кровля хризоцилцементная состоит из следующих слоев: поверх деревянных решеток укладывается косой дощатый разреженный настил, затем гидроизоляционный слой. Для укладки хризотилцементных листов (масса 23,4 кг) над гидроизоляцией устанавливается обрешетка. Уклон кровли составляет 15, соответствует требованиям по укладки рулонных материалов кровли (табл. 4.1 <13]) при обеспечении требований по теплостойкости (табл 5.1. <13]). Место строительство расположено в городе Киров и относится к V снеговому району и I ветровому району, согласно приложению Е <1]. Здание расположено в населённом пункте и не защищено соседними строениями, тип местности «А». Для района строительства температура наиболее холодной пятидневки составляет минус 32 С (принято для г. Киров, согласно табл. 3.1 <10]). Назначение здания – склад. Здание не отапливаемое, температура внутри помещения плюс - С. Согласно табл. 1 и А.2 <9] условия эксплуатации принимается «2» – нормальный режим. Срок службы конструкции 50 лет. По степени ответственности одноэтажное административное здание относится к классу «КС-2» – нормальный уровень ответственности (прил. А) <2]. Коэффициент надёжности от ответственности n = 1, согласно табл. 2 ГОСТ 27751-2014 <4]. Деревянные элементы (продольные и поперечные ребра) имеют пропитку составом марки «Биопирен «Pirilax»-Classic» (ТУ 2499-02724505934-05) осуществляющую огнезащиту (антипирен) и биологическую защиту (антисептик).
Дата добавления: 05.05.2021
ВВЕДЕНИЕ 3 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР 4 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СТЕКЛОВАРЕННОЙ ПЕЧИ 14 1. Конструктивный расчет печи 14 2. Материальный баланс и объемы технологических газов 15 3. Объемы и состав топливных газов 16 4. Тепловой баланс стекловаренной печи 19 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 30 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ: 31 Химический состав стекла: SiO2 = 71 % CaO = 15 % Na2O = 14 % Сырьевые материалы: кварцевый песок, известняк, сода (влажность сырьевых материалов Uш = 10%) Температура варки стекла tвар = 1430 °С Температура отводимой стекломассы tстк = 1280 °С Коэффициент избытка воздуха aв = 1,1 Температура холодного воздуха tв = 25 °С Топливо – месторождение №11 Присосы холодного воздуха в горелке Da = 0,15 В настоящей курсовой работе были приобретены навыки применения теоретических знаний при решении теплотехнических задач. В ходе работы были произведены: 1) Выбор и обоснование типа печи. 2) Расчет основных размеров рабочей камеры. Ширина и длина вароч-ной части – 7,9 и 19 м соответственно. 3) Расчет горения топлива. Действительный расход сухого воздуха 10,6 м3/м3, суммарный выход продуктов горения 11,032 м3/м3. 4) Материальный баланс. Расход влажной шихты 1,368 кг/кгстекло. Объ-емы технологических газов: углекислого газа – 0,114 м3/с; водяного пара – 0,165 м3/с. 5) Тепловой баланс. 6) Определение расхода топлива (1,162 м3/с). Также были определены технико-экономические показатели работы пе-чи: 1. Удельный съем стекломассы – 762,9 кг/м2 в сутки. 2. Удельный расход теплоты на варку 1 кг стекломассы – 12050 кДж/кг. 3. Коэффициент полезного действия по общей теплоте составил 10,6 %, по химической теплоте топлива – 11,2 %. 4. На 1 кг стекломассы расходуется 0,837 м3 природного газа (1,036 кг условного топлива).
Введение 4 1.Описание технологической схемы переработки отходов 6 2.Расчетная часть 8 Заключение 22 Список литературы 23
Разогрев реактора до температуры термодеструкции и поддержание ее в процессе протекания термического разложения осуществляется за счет циркуляции реакционной массы насосом Н2 через выносные теплообменники Т1 и Т2, обогреваемые парами высокотемпературного органического теплоносителя (ВОТ). Продолжительность процесса термодеструкции может составлять до четырех часов в зависимости от марки получаемой СРР. По окончании процесса СРР подается насосом Н4 в аппарат стабилизатор Ст, где происходит стабилизация разогретой СРР путем отгонки летучих соединений азотом. Загрязненный органикой азот через конденсатор К1, охлаждаемый промышленной водой, подается на сжигание в печь. Стабилизированная СРР из стабилизатора Ст, насосом Н5 откачивается в промежуточную емкость ЕМ3, из которой этим же насосом перекачивается на склад. После окончания процесса и откачки СРР реактор промывается горячим растворителем, который затем откачивается в свободные реакторы для получения новой партии СРР. Далее кассеты продуваются азотом и воздухом, после чего реактор открывается. Кассеты, в которых находится металлокорд, оставшийся после термодеструкции, извлекаются из реактора и направляются на склад. Выделившаяся в процессе термодеструкции парогазовая смесь поступает в конденсаторы К2 и К3, охлаждаемые воздухом и водой. Несконденсированная часть газов из конденсаторов поступает в каплеотбойник КП1, а затем газодувкой Г3 через газгольдер ГГ непрерывно подается в печь П на сжигание. Углеводородный конденсат из конденсаторов стекает в сборник ЕМ4, из которого насосом Н7 откачивается на склад или на сжигание в печь. Подвод тепла к реакторам с целью проведения процесса термодеструкции при температуре 330 ºС осуществляется с помощью циркулирующего ВОТ, нагреваемого в печи П. Здесь происходит испарение жидкого ВОТ, пары которого с температурой около 375 ºС поступают в выносные теплообменники Т1 и Т2 к реакторам. В процессе нагрева реакционной массы пары ВОТ конденсируются и жидкий ВОТ снова подается на испарение в печь П. В качестве ВОТ применяется дифенильная смесь, состоящая из 26,5 % (мас.) дифенила и 73,5 % (мас.) дифенилоксида. В качестве топлива в печи используется природный газ и углеводородный газ, образующийся в процессе термодеструкции и нагнетаемый из газгольдера ГГ газодувкой Г3. Дымовые газы от печи подвергаются очистке от токсичных ингредиентов (оксидов углерода, азота и серы) методом абсорбции в две ступени в абсорберах А1 и А2. На первой ступени в абсорбере А1, газовый поток подвергается щелочной абсорбции с использованием в качестве орошающего раствора суспензии Са(ОН)2, в результате чего происходит улавливание оксида серы и охлаждение газовой фазы. Далее газовый поток поступает на вторую ступень абсорбции в абсорбер А2, с добавлением перекиси водорода. Очищенный газ через пылеуловитель дымососом выбрасывается в атмосферу. В ходе выполненной расчетно-графической работы провели расчет материального баланса процесса переработки РСО, расчет печи для нагрева ВОТ, расчет реактора термодеструкции РСО. Материальный баланс сошелся как на один рабочий цикл реактора, так и с учетом термодеструкции. Процент расхождения в материальном балансе процесса горения составил 7,66%. Номинальная вместимость аппарата по ГОСТу составила 0,8 м3 В качестве графического материала привели технологическую схему переработки РСО методом термодеструкции периодическим способом и ее описание.
Дата добавления: 11.05.2021
Введение. 3 Исходные данные 4 1. Оценка инженерно-геологических условий 5 2. Сбор нагрузок, действующих на фундамент 8 3. Расчет и проектирование фундаментов мелкого заложения.21 3.1. Выбор глубины заложения фундаментов 21 3.2. Определение размеров подошвы фундаментов. 23 3.3. Определение размеров подошвы столбчатого фундамента 38 3.4. Расчет осадки ленточных фундаментов методом послойного суммирования 41 4. Расчет и проектирование свайных фундаментов 46 4.1.Выбор размеров сваи 46 4.2. Определение расчетного отказа сваи 53 4.3. Расчет осадки свайного фундамента 55 5. Технико-экономическое сравнение фундаментов 58 Список используемой литературы 60
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ 2 1.1 Основные параметры здания 2 1.2 Сбор нагрузок на обрез фундамента 3 1.3 Инженерно-геологические условия 3 2.ОЦЕНКА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ 5 2.1 Вычисление дополнительных характеристик 5 2.2Нормативная глубина промерзания грунтов 6 2.3 Вычисление расчётного сопротивления грунта 6 2.4Заключение об инженерно-геологических условиях площадки строительства 8 3.ОЦЕНКА КОНСТРУКТИВНЫХ ОСОБЕННОСТЕЙ СООРУЖЕНИЯ 10 4.ВЫБОР ОСНОВНОГО ТИПА ФУНДАМЕНТА СООРУЖЕНИЯ 11 4.1Фундамент на естественном основании 11 4.2Свайный фундамент 14 4.3Фундамент на песчаной подушке 17 5.ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ СООРУЖЕНИЯ 22 5.1.Расчёт свайного фундамента: 22 5.1.1.Фундамент №1 22 5.1.2.Фундамент №2 22 5.1.3.Фундамент №3 24 5.1.4.Фундамент №4 25 5.1.5.Фундамент №5 27 5.1.6.Фундамент №6 29 Используемая литература 33 Вариант курсового проекта – 44. Номер схемы сооружения – 4. Номер инженерно-геологического разреза –15. Пролёт b – 18м. Основные параметры здания Район строительства – Челябинск. Функциональное назначение здания – Котельная. Уровень ответственности здания – II (нормальный). Конструктивная схема здания – Каркасная. Инженерно-геологическим разрезом вскрыты следующие напластования грунтов: П – почвенно-растительный слой ИГЭ-11 – супесь пылеватая ИГЭ-3 – суглинок пылеватый.
- климатический район - II; - расчетная зимняя температура наружного воздуха минус 32'C; - расчетная снеговая нагрузка 280 кг/м2; - нормативный скоростной напор ветра 30кг/м2. Класс сооружения - II. Коэффициент надежности по назначению К=1. Степень агрессивного воздействия среды на металлические конструкции - неагрессивная. По конструктивной схеме здание каркасное. В продольном направлении здание образовано однопролетными поперечными рамами с шарнирным сопряжением балок перекрытия и ферм покрытия с колоннами каркаса и жестким соединением колонн с фундаментами. Наружное стеновое ограждение выполнить из сэндвич-панелей поэлементном сборки с вертикальной разрезкой шириной 1200мм. Витражные конструкции исполняются из алюминиевого профиля с полимерно-порошковым покрытием. Заполнение: двухкамерный стеклопакет. Общие данные. Спецификация металлопрокат металлоконструкций Схемы расположения Разрезы Узлы Колонна К1 Ферма ФС1 Фундамент ФМ1
ЗАДАНИЕ 3 Введение 4 I. Исходные данные. 5 II. Дополнительные исходные данные. 6 II.1 Климатологическая характеристика района строительства 6 II.2 Параметры микроклимата помещений. 8 III. Расчётные параметры производственной среды. Внутреннее воздействие на здание. 9 III.1 Температурно-влажностный режим условий эксплуатации ограждающих конструкций. 9 III.2 Механические, коррозионные и тепловые воздействия на полы, подлежащие учету при проектировании. Выбор конструктивного решения. 10 III.3 Предусматриваемая общая характеристика проектируемого здания по капитальности, огнестойкости и долговечности. 10 IV. Объемно планировочное решение здания. 11 IV.1 Принятые решения объемно-планировочной композиции и внутренней структуры здания. 11 IV.2 Системы отопления, вентиляции и освещения производственных помещений. 11 IV.3 Компоновка производственного здания с административно-бытовым корпусом. Расчет АБК. 12 V. Конструктивное решение здания 14 V.1 Конструктивная система 14 V.2 Конструктивные элементы здания 15 V.3 Принятые конструктивные решения здания 24 VI. Противопожарные мероприятия в производственном здании. 206 VI.1 Проверка степени огнестойкости здания, конструктивной и функциональной пожарной опасности с учетом принятых решений 23 VI.2 Определение площади пожарных отсеков. 24 VI.3 Обеспечение требований к путям эвакуации. 24 VI.4 Обеспечение выходов на кровлю. 24 VII. Расчётная часть пояснительной записки. 25 VII.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены. 25 VII.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия. 27 VII.3 Проверка сопротивления теплопередаче окон. 29 VII.4 Проверка светопропускающих заполнений конструкций верхнего света на конденсатообразование. 29 VII.5 Проверка теплоусвоения пола производственного помещения. 30 VII.6 Расчет освещенности помещений с использованием зенитных фонарей. 31 VII.7 Спецификация основных сборных элементов. 32 Список использованной литературы. 33 Размеры корпусов, внутренних пролетов и описание кранового оборудования:
Конструктивное решение здания- каркас с поперечным расположением ферм – стропильных конструкций. Каркас здания состоит из стальных колонн и фахверков, подкрановых балок, ферм, фундаментов, фундаментных балок. Принимаю для каркасной конструктивной схемы фундамент из железобетона стаканного типа под каждый тип колонн. Фундаментная балка согласно ГОСТ 28737-90. Колонны основного каркаса выбраны согласно Серии 1.424.3-7. Фермы выбраны согласно Серии 1.460.3-14. Как и стены, покрытия выполнены из сэндвич-панелей. Они с опираются на верх фермы, проемы под зенитные фонари выполняются по месту. Сэндвич-панели выбраны согласно каталогу компании «ПанельСтрой».
Дата добавления: 19.05.2021
2026. Курсовой проект - Гостиница с кафе 36,58 х 16,42 м в г. Себеж | 
2028. Бакалаврская работа - Паровой котел Е-35-2,5-250 | 
2039. КР Строительство производственно-складского здания 55 х 18 м |